&figure 7b visar utvecklingen av den genomsnittliga tjockleken (mindre dimension) och diameter (huvuddimension) av 5-fasen utfälles vid 700 ° C som en funktion av tiden. Tjockleken och diametern visar en liknande trend, med en initial snabb ökning följt av en gradvis ökning. Vid slutet av värmebehandlingen är den genomsnittliga tjockleken och diametern 34 ± 2nm respektive 154 ± 7nm. Dessa värden är betydligt mindre än de värden som förvärvats från AM IN625 efter 10 h vid 870 ° C, varvid#101; Den genomsnittliga tjockleken och diametern är 52 ± 5nm respektive 961 ± 94nm [21], pekar igen på signifikant långsammare utfällningskinetik vid 700 ° C. I samband med typisk återstående spänningsvärmebehandling, efter en-hour-värmebehandling vid 870 ° C, är den genomsnittliga tjockleken och diametern 45 ± 4nm respektive 424 ± 40nm [21]; Efter en två-hour-värmebehandling vid 800 ° C varierar den genomsnittliga tjockleken och diametern, beroende på byggtillståndet, mellan 61nm till 77nm respektive 416nm till 634nm [24]. Med andra ord, en spänningsavlastningsvärmebehandling vid 700 ° C så länge som 10 timmars resultat i A-fasen utfälles signifikant mindre än de som utvecklats under typisk återstående spänningsvärmebehandling av AM 625.

   Nit är värt attnotera att den kontinuerliga grovningen av Δ-fasen utfälles vid 870 ° C inte var uppenbart vid 700 ° C, vilket tyder på stabilitet mot signifikant grovt vid 700 ° C, vilket möjligen beror på den stabilisering som tillhandahålls av den elastiska energin hos belastningsfält omgivet av utfällningarna [49]. Denna begränsade tillväxt av A-fasen utfälles under den långa värmebehandlingen vid 700 ° C är signifikant eftersom den övervuxna 5-fasen leder till minskad frakturstam [50]. Vidare visar enny recension att direkt åldrande vid 700 ° C för 24 timmar också leder till de högsta rapporterade UTS (1222 MPa) och utbytesstyrkan (1012 MPa) för AM IN625, vilket tyder på att bildningen av mindre fällningar tjänar till att förbättra den mekaniska Styrka [51].

-//jämfört med tidigare rapporterad kinetik vid 800 ◦C och 870 ◦C, observerade vi signifikant långsammare utfällning av A-fasen på 700 ° C i AM IN625 . För att rationalisera våra observationer använde vi termodynamiska beräkningar för att förstånederbörds kinetik.////in våra simuleringar antog vi att alla utfällningar är sfäriska. Vi antog också att kärnbildningen sker på dislokationer, eftersom det pre-nexisting-gränssnittet bidrar till att minskanukleations-ytenergibarriären [52]. Under ambehandling orsakar de kompressionsresterande spänningscyklerna inducerade av de lokaliserade, extrema uppvärmnings- och kylförhållandena en heterogen fördelning av lokala dislokationsdensiteter [53]. I överensstämmelse med tidigare arbete [33] antog vi att dislokationstätheten är ≈5 × 1011 m-2. Denna dislokationstäthet motsvarar ennukleationssätets densitet av ≈1021 m-3. För utfällningssimuleringen betraktades vi Δ, y 00, Mc-karbid, μ och σ utfäller, varvid matrisfasen är y. Vi antog att gränssnittet är 20 MJ/m2, 55 mj/m2, 60 mj/m2, 200 mj/m2 och 200 mj&m2 för γ#y 00, yδ, y

μ, respektive γσ-gränssnitt. Mer detaljer om simuleringen kan hittas Elsewer--101; [33].=/+/as Ett resultat av mikrofregationen är kompositionen mellan de angränsande interdendritiska regionerna inte enhetlig. Tidigare SEM-mätningar har visat att den sekundära dendritiska armavståndet av den som&fabricerade AM IN625 är ≈300nm [19]. DICTRA-simulering visar att mikrosegregation är begränsad till ≈20nm från de interdendriska centrerna [33]. Med andra ord representerar den genomsnittliga kompositionen en god approximation för en omfördelad komposition. Figur 8 visar jämförelsen mellan de experimentella resultaten och TC#proSa-förutsägelserna med dennominella kompositionen. Eftersom vi antar en sfärisk form för utfällningarna i simuleringen, omvandlade vi den observerade blodplättstorleken till en rengöringsradie (RG) för direkt jämförelse efter RG2-R2-2-D2-12, varvid101; R och D representerar en

predicerad radie och den effektiva uppmätta RG följer en liknande kinetisk trend med den simulerade radiennågot mindre än försöksvärdet, vilket reflekteras av RG. När vi simulerar utfällningsreaktionen med en komposition anpassad till den berikade interdendritiska regionen, förutspår våra simuleringarnågot större fällningar med en liknande kinetisk tidsskala. Därför förväntas ett viktat medelvärde av den simulerade fällningsradierna associerad med de interdendritiska regionerna och dendriterna varanärmare de experimentella värdena. Figur 8b visar att den simulerade tidendependent volymfraktionen och den experimentella volymfraktionen, som förvärvades efter ett protokoll som tidigare tidigare har en liknande trend, förutom att försöksvärdet är mindre med en faktor ≈5. Denna skillnad liknar tidigare rapporterade resultat som förvärvats vid 800 ° C och 870 ◦C. Flera faktorer kan bidra till den kvantitativa skillnaden, inklusive antagen sfärisk geometri av fällningarna, dislokation densitet och en temperatur

figurera 8. a) En jämförelse mellan den beräknade (simulerade) Radius och experimentell medelradie av gyration av 5-fasen utfälles vid 700 ° C som en funktion av glödgningstid. Här antog vi en sfärisk morfologi för fällningarna för simuleringen. Följaktligen beräknade vi radien av gyration av trombocyten A-fasfällningarna baserat på experimentella värden som rapporterats i figur 7B. (b) En jämförelse mellan den beräknade och experimentella volymfraktionen av A-fasen utfälles vid 700 ◦C som en funktion av tiden