Results Elastiska egenskaper: De elastiska styvheten hos PseudoseLe-crystal Erbo/15 och dess varianter Som erhållits av RUS-metoden vid rumstemperatur presenteras i tabell 4. För jämförelse har data för erbo/1 från litteraturen [41] har lagts till. Dessutom har de elastiska kamranserna Sij beräknats med hjälp av relationerna, som håller för material med kubiksymmetri.

Riktande unga eller elastiska modulen E motsvarar den inverse av den längsgående effekten av Elastiska kamrater. Med riktning mot intresse u=u1e1? u2e2? U3E3, varvid&101; EI beskriver basisvektorerna av ett kartesiskt referenssystem och UI är riktning Cosine, E-modulen för SELEC#&116; ed kubiska riktningar erhålls genom:#

selected värden är Presenterad i Tabell 4.

The temperaturberoende av de elastiska styvheten visas i fig. 6. Mellan 100 och 673 k, C11, C12 och C44 minskar kontinuerligt med ökande temperatur med ca 8,5%, 6% och 13% respektive. Temperaturkoefficienien hos Cij som bestäms av linjära approximationer till experimentdata i temperaturområdet 273-673 K ges i tabell 4. För att beskriva temperaturberoende av E-modulerna i de kristallografiska riktningarna \\ 100 [, \\ 110 [och \\ 111 [, motsvarande E \\ UVW [data approximerades över hela det undersökta temperaturområdet med sortorderpolynomerna av typen:

the motsvarande parametrar och deras standardavvikelser som härrör från Kovariansmatrisen av den fullständigt konvergerade passformen ges i tabell 5. Som ett exempel visas värden för E \\ 100 [av Erbo1 (data från [41]) och Erbo/15-varianterna (detta arbete) i fig. 6D . Dilatometriska resultat: Termiska expansion Resultat för de fyra undersökta superlegerna presenteras i fig. 7 och 8. De experimentella stamkurvorna ETH/-F (t) kännetecknas alla av väl reproducerbara förändringar i lutningen vid höga temperaturer. Detta blir särskilt uppenbartnär de termiska expansionskoefficienterna ATH=F (t) är plottade som en funktion av= temperaturen. Dessa kurvor uppvisar en kraftig max av den termiska expansionskoefficienten vid höga temperaturer. I fig. 7 visas termiska stammar och termiska expansionskoefficienter för AS-cast och helt värme-behandlad Erbo/15-W.

/-----/n15-w visas. Det kan ses att ATH (T) toppositionerna för AS/cast och värme-behandlade material ärnära, är topptemperaturen hos det värme/behandlade materialet bara 12 K högre än det för AS-cast-materialet. Erbo-1 undersöktes i det värme-behandlade materialet. När det gäller erbo-15-varianterna analyserades det som-cast-materialstatus. Termokalc-förutsägelser och legeringskompositioner: termokalc användes för att beräkna jämviktsfasfraktioner för alla undersökta legeringar, baserat på de kemiska legeringskompositionerna som ges i tabell 1. Dessa presenteras som en temperaturfunktion i fig. 9. I erbo-1 tre termodynamiskt Stabila TCP-PHASER (L&, R-och R-phase) är utformade vid jämvikt, endast l&phase bildas i Erbo15 och dess derivat. Med ökande temperatur minskar TCP och C-phase-fraktionerna, medan frac&//tion av C/phase ökar. I tabell 6 är den beräknade Solvus (Tsolvus), Solidus (Tsolidus), flytande (TLiquidus) temperaturer tillsammans med C-phase&-fraktionerna vid 873 k och 1323 k tagna från kurvorna som presenteras i figur 9 listade. Det blir uppenbart att speciellt den beräknade C&solvus temperaturen/för erbo/1 är cirka 50 k högre än solvusemperaturerna hos erbo-15 och dess derivat. Medan de beräknade solidusemperaturerna är ganska likartade, är vätsketemperaturen för Erbo&1 den högsta av alla fyra legeringarna. Den beräknade C-phase-fraktionen&FV C-vid 873 K (74 volymprocent) och 1323 K (56 volymprocent) är den högsta i fallet med ERBO1. När MO eller W-halten i Erbo

phase-fraktioner vid 873 K (? 1 volym%) mennedre C